A2/O工艺脱氮除磷工艺

（一）一般规定

进入系统的污水应符合下列要求：

（1）反硝化时，污水中五天生化需氧量（BOD5）与总凯氏氮（TKN）之比应大于4；

（2）除磷时，污水中BOD5与总磷（TP）之比应大于17；

(3)反硝化与除磷同时进行时，应同时满足前两款要求；

（4）好氧池（区）剩余碱度应大于70mg/L（以碳酸钙CaCO3计）；

（5）当进水工业废水COD超过1000mg/L时，可采用上流式厌氧污泥床反应器进行预处理。

（UASB）等厌氧处理措施；

（6）当进厂工业废水BOD5/COD小于0.3时，必须采用水解、酸化等预处理措施。

(2)工艺设计

1、设计参数

处理城市污水或水质与城市污水类似的工业废水时，主要设计参数可按表规定取用。 当工业废水与城市污水水质差距较大时，设计参数应通过试验或参考类似工程确定。

厌氧/缺氧/好氧（A/A/O）工艺主要设计参数（水温20℃）

2、曝气设备

1) 供气量

选择曝气设备时，计算污水需氧量应根据不同设备的特点、水面以下的深度、水温、污水的总氧传递特性、当地海拔、预期溶解等因素生物反应池内的氧气浓度。 按式（6）换算为标准工况（0. 1Mpa，20℃）下污水最大需氧量（SOR）。

Os=K。 •氧气(7)

在公式

Os——标准状态下污水需氧量，kgO2/d；

O2——污水需氧量，kgO2/d；

K.——需氧量修正系数，采用鼓风曝气装置时按下式计算。

在公式

混合溶液中的KLa值与清水中的KLa值之比一般为0.8~0.85；

β-混合液的饱和溶解氧值与清水的饱和溶解氧值之比为0.9~0.97；

Cs为标准条件下清水中的饱和溶解氧浓度，取9.17mg/L；

Csw——温度、实际计算压力、净水中饱和溶解氧，mg/L；

C、混合溶液中剩余溶解氧一般为2mg/L；

T——混合液温度，一般为5~30℃；

Csw——T温度和实际计算压力下曝气池内氧的平均饱和浓度； 毫克/升；

Ot——曝气池逸出气体中的氧含量，%；

Pb——曝气装置的绝对压力，MPa；

EA——曝气设备的氧气利用率，%。

使用鼓风曝气装置时，标准工况下的污水需氧量可按下式换算成标准工况下的供风量。

Gs=Os/0.28EA

在公式

Gs——标准工况下的送风量，m3/h；

Os——标准工况下污水需氧量，kgO2/h；

0.28——标准状态下每立方米空气的含氧量，kgO2/m3；

EA——曝气设备的氧气利用率，%

2）曝气方式的选择

（1）曝气方式应根据供氧效率、能耗、维护修理等因素综合比较选择后确定；

（2）大中型污水处理厂宜选用鼓风式中质曝气系统、微孔曝气系统等水下曝气系统；

(3)鼓风机式中微孔曝气系统的送风方式宜选用共用鼓风机。

3）鼓风机及鼓风机室

(1)应根据风压和风压选择风机。 大中型污水处理厂宜选用单级高速离心鼓风机或多级低速离心鼓风机。 小型污水处理厂和工业废水处理站可选用罗茨鼓风机；

（2）送风机房内安装的常用风机的总送风量应满足设计送风量（Gs）的要求，并保持10%的富余送风能力。

4）曝气器的数量及布置

(1)曝气器的数量应根据曝气池的供气量和所选曝气器的参数要求确定；

(2)曝气器一般布置均匀，不留死角或空地。

5) 推流器

（1）缺氧池（区）、厌氧池（区）宜采用推流器。 推流器的功率应为5~8W/m3，并应采用安装角度可调的推流器；

(2)推流器的间距和位置应根据试验确定或由供货商提供；

(3)推流器应对称布置，搅拌器的有效轴向推距应大于反应槽的长度；

(4)每个反应池应安装2个以上推流器。 若反应池分为多个走廊，则每个走廊至少应有

应安装一台推流器。

3、加药系统

1)额外碳源

当进入反应池的废水BOD5/TKN小于4时，需向缺氧池中添加碳源。 碳源的添加量可根据公式确定。

BOD5=2.86×△N×Q

在公式

BOD5 添加的碳源相当于BOD5的量，mg/L；

△N——硝态氮脱除量，mg/L；

Q-设计污水流量，m³/d。

2）化学除磷

（1）当废水中总磷不能满足排放标准要求时，应采用化学除磷作为辅助手段；

(2)最佳化学品种类、用量和投加点应通过试验或参考类似项目确定。 化学品储罐的容量应为理论用量的4～7天。 加药系统不少于2套，加药采用计量泵。

(3)化学除磷时应考虑污泥产生量。 污泥增量可按下表设计。

絮凝剂

添加位置

污泥增加

铝盐或铁盐作为絮凝剂

给药前

40%~75%

铝盐或铁盐作为絮凝剂

给药后

20%~35%

铝盐或铁盐作为絮凝剂

同时给药

15%~50%

化学除磷污泥增量表

(4)接触铝盐、铁盐等腐蚀性物质的设备、管道应采取防腐措施。

4、硝化回液系统

（1）污泥回流设施宜采用不易发生复氧的离心泵、混流泵、潜水泵等；

（2）回流设施应根据生物处理工艺系统中最大污泥回流比和最大混合液回流比计算确定；

(3)回流设备数量不应少于2台，并应并联使用。 回流设备应有调节流量的措施。

5、剩余污泥量

1）按下式计算泥龄。

在公式

△X——剩余污泥量，kgSS/d；

V——生物反应池的容积，m³；

X为生物反应池内混合液中悬浮物的平均浓度，gMLSS/L；

θe——泥龄，d。

2）根据污泥产量系数、衰减系数和不可生物降解的惰性悬浮物计算剩余污泥量。

在公式：

△X——剩余污泥量，kgSS/d；

V——生物反应池的容积，m³；

Y为污泥产率系数，取0. 4~0. 20℃时8kgMLVSS/kgBOD5；

Q——设计平均日污水量，m³/d；

S.进入生物反应池的水五天生化需氧量，kg/m3；

Se——生物反应器池出水BOD5，kg/m3；

Kd——衰减系数，d-1

Xv——生物反应池内混合液中挥发性悬浮物的平均浓度，gMLVSS/L；

f——污泥SS转化率应根据试验数据确定。 若无测试数据，可为0.5~0.7gMLVSS/gSS；

SS。 1、生物反应池进水悬浮固体浓度，kg/m3；

SSe——生物反应池出水中悬浮物浓度，kg/m3；

3）剩余污泥量测量装置可配置两种方式：湿污泥测量和干污泥测量。

(3)影响A2/O工艺的因素

1、污水中可生物降解有机物的影响

厌氧段：如果污水中可生物降解的有机物很少，则聚磷细菌无法正常释放磷，导致好氧段无法吸收污水中大量的磷，从而影响除磷效果。 试验证明，进水中可溶性磷与可溶性BOD5之比应小于0.06，才能达到较好的除磷效果。

低氧段：C/N高时，NOx-N脱硝率大，则HRT=0.5~1.0h； 当C/N较低时，Nox-N反硝化率较小，则HRT=2.0~3。 0小时。

对于BOD5浓度较低的城市污水，C/N比较低，脱氮率不高。 一般来说，污水中COD/TKN>8时，N的总去除率可达80%。

2、泥龄（θe）的影响

泥龄θe受硝化除磷影响：一方面硝化反应要求泥龄θe比普通活性污泥工艺长； 另一方面，由于除磷的要求，泥龄不能太长。 A2/O工艺中的θe一般为

15~20天。

3、DO的影响

如果好氧段DO过高，DO会随着污泥回流和混合液回流被带到厌氧段和缺氧段，造成厌氧段厌氧不完全，影响聚磷菌释放磷。 。 缺氧段DO的增加影响NOx-N的反硝化。 反之，当好氧段的DO降低时，氨氮的硝化速率降低，即氧化速率降低。 因此，好氧段DO约为2mg/L，缺氧段DO≤0.5mg/L，厌氧段DO≤0.5mg/L。

4、有机质负荷率（Ns）的影响

好氧段：Ns≤0.18kgBOD5/(kgMLVSS·d)，否则异养菌将大大超过硝化菌，抑制硝化反应；

厌氧段：Ns>0.1kgBOD5/(kggMLVSS•d)，否则除磷效果下降。

5、TKN/MLSS负载率的影响

氨氮浓度过高会抑制硝化细菌，影响其硝化作用。 一般控制TKN/MLSS<0.05kgTKN/(kgMLSS·d)。

6、污泥回流比（R）和混合液回流比（RN）的影响

R优选为25％～100％。 R过高，污泥将过多的DO和NOx-N带入厌氧段，影响其厌氧状态，对磷的释放不利； 如果R过低，反应池内可能无法维持2500~3500mg/L的正常污泥浓度。 ，影响生化反应的速率。 缺氧段的脱硝效果对混合液回流比RN影响较大，一般采用RN≥200%。